Friktions svejsning: Drift, Maskiner og applikationer

Efter at have læst denne artikel vil du lære om: - 1. Introduktion til friktionssvejsning 2. Teoretiske overvejelser for friktionssvejsning 3. Procesegenskaber 4. Maskiner og udstyr 5. Variabler 6. Svejsegenskaber 7. Fælles design 8. Anvendelser.

Introduktion til friktions svejsning:

Ved svejsning svejses et stykke, og det andet gøres til at gnide imod det under en aksial belastning, hvilket resulterer i øget friktion, varmegenerering og sammenføjning, når stykkerne bringes til hvile under vedvarende eller forstærket aksial belastning som vist i figur 13.1. Denne proces er blevet brugt til sammenføjning af termoplastiske polymerer siden 1945, men den første succesrige ansøgning om svejsning af metaller blev rapporteret fra Rusland i 1956.

Fig. 13.1 Sekvens for friktionssvejsning

Fyldningsmetall, flux eller afskærmningsgas er ikke påkrævet ved svejsning af svejsning, og leddet ligner dem, der er frembragt ved elektrisk modstandsrørsvetsningsprocesser med flash og forstyrret svejsning.

Normalt er cylindriske stykker som stænger og rør svejset af denne proces, men dets anvendelse kan udvides til situationer, hvor en af ​​komponenterne er symmetrisk og kan roteres bekvemt. Forskellige fremgangsmåder i processen, som den anvendes i øjeblikket, er vist i figur 13.2.

Metode A er den enkleste og gælder for de fleste af stålene i temperaturområdet 900 - 1300 ° C. Metode B anvendes, når der kræves høje relative hastigheder til svejsning af små emner. Metode C anvendes til dobbelt svejsninger mellem to lange arbejdsemner, som er vanskelige at dreje. Metode F viser, hvad der er kendt som radial svejsning, hvor den påførte kraft er vinkelret på rotationsaksen.

Den ydre ring eller muffen komprimeres, når den opvarmes, og rørvæggen understøttes af en internt ekspanderende dorn, der forhindrer indtrængning af forstyrret metal i rørets boring. Denne metode kan også anvendes til svejsekragler til faste aksler.

Metode H kan anvendes til svejsning af cylindriske komponenter til plader, for eksempel en stang til en basisplade. Metode G viser friktionssvejsningen af ​​ikke-cirkulære komponenter; i et sådant tilfælde bliver stykkerne hurtigt justeret efter bevægelsen ophører, så sammenføjningen påvirkes, når de to kanter stadig er i plastikstilstanden.

Teoretiske overvejelser for friktionssvejsning:

Chudikov og Vill fra Rusland krediteres den vellykkede anvendelse af friktions svejsning til metaller. Den grundlæggende overvejelse af processen er naturligvis baseret på den velkendte lov, at friktionskraften F er proportional med den påførte normale belastning, L.

Dermed,

F = μL ............ (13, 1)

Hvor μ er friktionskoefficienten, som stiger med stigning i belastning og også afhænger af hastigheden. Ifølge Vill friktionskraft kan udtrykkes ved følgende ligning,

F - aA + βL ....... (13.2)

hvor A er kontaktområdet og a og p er konstanter. For høje trykværdier er første termen meget lille og dermed F = βL hvor β er næsten lig med μ, så den grundlæggende friktionslov holder sig godt.

Fra starten af ​​operationen indtil svejsningen er afsluttet efter påføring af bremser, varierer friktionskraften. For at studere dens virkninger på procesens forskellige faser er det hensigtsmæssigt at gøre det ved at analysere tidsmomentforholdet vist i figur 13.3. Den oprindelige top i drejningsmomentkurven skyldes tørfriktion, men kort efter følger den anden fase af processen, hvor beslag og brud finder sted ved kontaktens høje punkter.

Gennemsnitstemperaturen i anden fase er kun 100 - 200 ° C. Den hurtige stigning og den svingende karakter af kurven skyldes ændringen fra marginal- eller grænselaget friktion med μ. = 0, 1 til 0, 2 til ren friktion med μ> 0, 3.

Drejningsmomenten i US-punkterne for beslaglæggelse og endelig smeltet metal kan forekomme ved disse kontaktpunkter og virke som smøremiddel, og grænsefladens gennemsnitlige temperatur kan stige til 900-100 ° C.

Kun 13% af den samlede varme produceres i de første to trin (T ₁ + T ₂ ), mens resten produceres i tredje fase (T ₃ ). Øget hastighed i stedet for at reducere varigheden af ​​processen øger den som det fremgår af figur 13.4. Dette skyldes, at øget hastighed resulterer i nedsat varmeintensitet.

Varmeenergi genereret pr. Enhedsareal af faying overfladerne er givet ved følgende udtryk:

H ≈ 2 PK / nR 10 ² watt / mm ² .................. (13.3)

hvor,

H = varmegenereret, watt / mm ²

P = påtrykt tryk, N / mm ²

R = arbejdsradius, mm

n = rpm

K = en konstant = 8x10 ⁷ mm ² / min ² for lavt kulstofstål.

Andet trin kan dække næsten 30-70% af den samlede tid; men denne fase er ikke-produktiv, så det er meningen at reducere sin tidsperiode for at øge produktiviteten. Dette gøres sædvanligvis ved at øge klemningstrykket maksimalt.

Den krævede effekt er rapporteret at være proportional med det aksiale tryk, og varigheden af ​​det tredje trin er omvendt proportional med det aksiale tryk. For at opnå optimale resultater bør den aksiale belastning holdes lav i begyndelsesfasen og øges gradvist eller kan påføres i to trin.

Den maksimale temperatur opnås styret af den påførte aksiale belastning, da metallet under en bestemt styrke vil blive presset ud under en bestemt belastning. Når viskositeten eller styrken af ​​plastmetalet er lav, bliver metallet smidt ud af centrifugalkraften under en lav aksial belastning fx ved svejsning af kobber.

Ved friktionssvejsning forskellige metalkombinationer såsom rustfrit stål til kulstofstål kan flyet af maksimal temperatur bevæge sig væk fra grænsefladen; med høj hastighed bevæger den sig ind i rustfrit stål, således at halvdelen af ​​flashen er bimetallisk. I dette tilfælde giver reduktion af rotationshastigheden det ønskede resultat, og ved en vis hastighed bliver grænsefladen igen planet for maksimal temperatur og dermed et plan med maksimal forskydningsbelastningshastighed.

Det påførte tryk er måske den vigtigste enkeltfaktor, da det regulerer temperaturen og bestemmer det krævede drejningsmoment. Varmetilførselshastigheden er proportional med produktet af moment og rotationshastigheden. Rotationshastigheden skal være sådan, at visse minimums- eller tærskelværdier overskrides. Hvis strømmen er over tærsklen, er processen selvregulerende.

Hvis der anvendes for meget strøm, øges bredden af ​​den skårede zone af metal. Hvis den anvendte effekt ligger lige over tærskelværdien, vil det tage lang tid at nå den ønskede temperatur, og den varmeberørte zone vil være bred. Den vigtigste variabel er enhedstrykket påført under rotation, og de anbefalede værdier for nogle af metallerne er angivet i tabel 13.1.

Glidhastigheden varierer fra nul i midten af ​​emnet til et maksimum ved den perifere overflade, og radiusen ved ⅔rd diameteren af ​​emnet bruges til beregningerne. Langere opvarmningstider resulterer i mere materiale til smedning og for optimale resultater skal der være tilstrækkeligt opvarmet materiale til smedning, når rotationen er stoppet. Overskydende indledende tryk resulterer i overdreven klemning af opvarmet metal, hvilket kun efterlader relativt koldt metal, når smedtrykket påføres.

Processegenskaber ved friktionssvejsning:

Et af de to emner roteres konstant under hele operationen, bortset fra når bremserne påføres i sluttrin processen betegnes derfor ofte som kontinuerlig drivfriktionssvejsning.

Arbejdsstykkerne gnides sammen under tryk i en forudbestemt opvarmningstid, eller indtil en forudbestemt aksial forkortelse finder sted. Drevet afbrydes derefter, og omdrejningen af ​​arbejdet standses ved at anvende bremser. Det aksiale tryk opretholdes eller forøges for at smide metalet, indtil svejsningen afkøles. Fig. 13.5 viser, hvordan procesparametrene ændres under svejsning, når kraften i slutningen øges for at smide sammenføjningen. Svejsninger i mildt stål kan fremstilles ved blot at holde tryk konstant.

Med faldet i hastigheden øges tykkelsen af ​​det meget varme blødgjort bånd og drejningsmomentet falder til nul, da rotationen stopper.

Forbindelsesmekanismen i friktionssvejsning af forskellige metaller er mere kompleks. På grund af mekanisk blanding og diffusion forekommer nogle legeringer muligvis i et meget smalt bånd ved grænsefladen. Egenskaberne af dette smalle bånd kan have stor indflydelse på den samlede fælles ydeevne. Mekanisk blanding og sammenlåsning kan også hjælpe med binding. På grund af disse kompleksiteter er forudsigelsen af ​​svejsbarhed af forskellige metaller meget vanskelig, og den skal etableres til en bestemt anvendelse af en række tests, der er designet specifikt til formålet.

Maskiner og udstyr, der kræves til friktionssvejsning:

Hovedkomponenterne i en friktionssvejsemaskine, som vist i figur 13.6.

Omfatte:

1. Driven hoved,

2. Klemmeanordninger,

3. Roterende og forstyrrende mekanismer,

4. Kontrol,

5. Bremsemekanisme.

Et af de emner, der skal svejses, holdes fast i selvcentrerende hoved og den anden holdes i en centreringschuck, som er monteret på en drejelig spindel, der drives af en motor som regel ved hjælp af en variabel hastighedsdrev.

Roterende chuck skal være velafbalanceret, have høj styrke og give god greb. Collet chucks opfylder disse krav godt og bruges derfor hyppigst.

Gripemekanismen på kæbene skal være stiv og modstå den påførte tryk. Serrerede gribekæber anbefales til maksimal fastspænding.

Forsøg på at anvende drejebænk til friktionssvejsning var ikke meget succesfuld, fordi den manglede stivhed af strukturen og effektiv greb. En drejebænk er ikke designet til udholdenhedsbehov for friktionssvejsningen, heller ikke med hurtig afbrydelse af processen. For at få bremseproblemet til skade, kræves der også et lavt inertimoment i de roterende dele.

Friktionssvejsemaskiner er nødvendige for at kontrollere nøjagtigt tre variabler, f.eks. Aksialt tryk, omdrejningshastighed og grad af forstyrrelse. Almindelig kulstof og lavlegeringsstål kræver et smedtryk på 15 - 30 N / mm ², mens wolframstål kræver tryk i område på 225-400 N / mm2. Disse sidstnævnte værdier er sammenlignelige med det tryk, der anvendes i flashstumpsvejsning. Når trykfrekvensen ved et hydraulisk system viser sig at være lav, erstattes det af et pneumatisk system.

Varigheden af ​​svejsning på en 25 mm diameter bar bør være fra 5 til 7 sekunder. Dette kan opnås ved en overfladehastighed på 75 - 600 m / min, hvilket svarer til ca. 1000 omdr./min. Højere hastigheder kan give bedre slagstyrke og er derfor ønskelige til hule sektioner og højlegeringslegeringer.

Kontrol af svejseprocessen kan være efter tid eller omfanget af forstyrrelse. Sidstnævnte metode anvendes ved hjælp af grænseafbrydere, der er indrettet til at forøge trykket for at forårsage forstyrrelse efter en vis forkortelse har fundet sted. Lang tid har en tendens til at tillade varmen at sprede sig tilbage til regioner bag grænsefladen og derfor resultere i store forstyrrelser, som er dyre at fjerne efter operationen er overstået. Nøjagtigheden af ​​oprør forventes at ligge inden for 0, 1 mm.

Kontrol efter tidssekvens er fundet tilfredsstillende i tilfælde hvor konstant overfladebetingelse ikke kan sikres, og svejsninger er af sekundær betydning. Når tidsstyring anvendes, foretrækkes høje rotationshastigheder.

Hastigheden for mildt stål udvælges på basis af lagerdiameter og er givet ved udtrykket:

Nd = (1, 2 til 6, 0) 10 ⁴ ....... (13, 4)

hvor n er omdr./min og d er lagerdiameteren i mm.

De mindre værdier af konstanten henviser til svejsning med høje indgangsvinkler, og i sådanne tilfælde bør den øvre grænse for kulstofstål være 2, 5 x 10 ⁴ .

En typisk sektion af en friktionssvejsning, mellem faste stænger, med forstyrrelse er vist i figur 13.7. Den maksimale grad af oprør betegnes som den tilsyneladende upset, mens den største svejsede diameter bestemmer omfanget af Real Upset.

Med henvisning til ovenstående figur kan disse værdier udtrykkes af følgende forhold:

Hurtig bremsning er tilvejebragt for at stoppe rotationen hurtigt ved slutningen af ​​den specificerede opvarmningstid eller efter en konstrueret mængde af aksial forkortelse af svejsningen. Dette tilvejebringer ønsket styring af den samlede svejsningslængde og udvider det acceptable område af svejsevariabler til kritiske anvendelser. Med små diametre, hvor hastigheden er høj, kræves meget hurtig bremsning, og dette kan opnås ved elektriske koblinger, motorbremsning eller friktionsbremsning. Der kan også arrangeres at frigive den oprindeligt stationære prøve mod slutningen af ​​varmecyklusen.

Der er hovedsagelig to typer maskiner:

(i) Lavenergimaskiner med effektværdier i størrelsesordenen 12 W / mm ² og

(ii) Højkraftmaskiner med 35 til 115 W / mm ² af materialet svejset.

Hvis der er tilstrækkeligt tryk til rådighed, er det muligt at øge maskinens kapacitet ved hjælp af en afgrænsningsteknik, som vist i figur 13.8.

Problem:

Find maskinens mærkningsgrad til friktion svejsning af et højtryksstål (0, 2% C, 1% Cr, 0, 4% Ni) med en smedningstemperatur på 900 ° C og en styrke ved denne temperatur på 125 N / mm2. Med en omdrejningshastighed på 3000 omdrejninger pr. Minut tillades en forstyrret samling på 2, 8 mm i 10 mm diameter materiale. Antag at friktionskoefficienten, μ = 1, og den under kontinuerlig forskydning er materialets forskydningsstyrke lig med trykstyrken, og at drejningsmomentet virker ved ⅔rd radius af emnet.

Opløsning:

Variabler af friktionssvejsning :

Tre hovedvariabler i kontinuerlig drivfriktions svejsning er:

(i) Rotationshastighed,

(ii) aksialt tryk og

iii) opvarmningstid

(i) Rotationshastighed:

Rotationshastigheden giver den nødvendige relative hastighed på faying overfladerne. Dens størrelse afhænger af det metal, der svejses, og for stål skal tangentialhastigheden for både faststof og rørstykker være i området fra 75 til 110 m / min. Tangentielle s ds lavere end 75 min resulterer i for stort drejningsmoment med følgende klemproblemer, uensartet opstilling og rive af metal ved leddet. Friktionssvejsemaskiner til produktionsformål, der arbejder med 50 til 100 mm diameter emner, arbejder normalt ved hastigheder, der varierer mellem 90 og 200 m / min.

Høje rotationshastigheder er nyttige til svejsning, men aksialtryk og opvarmningstid skal kontrolleres omhyggeligt for at undgå overophedning af svejsesonen, især til svejsning af blødgørende hårdstyr til styring af kølehastighed og mulig revner.

I forskellige metal svejsninger kan lave rotationshastigheder minimere dannelsen af ​​skøre intermetalliske forbindelser; Men generelt for at styre svejsekvaliteten betragtes rotationshastigheden ikke som en kritisk parameter.

(ii) aksialt tryk:

Det påførte aksialtryk styrer temperaturgradienten i svejsesonen, den nødvendige effekt for maskinen og den aksiale forkortelse af emnet. Det specifikke tryk afhænger af det metal, der svejses, og den fælles konfiguration. Det kan bruges til at kompensere for varmetab til en stor krop, som i tilfælde af rør-til-rørpladens svejsninger.

Anvendt tryk skal være højt nok i opvarmningsfasen for at holde faying overflader i tæt kontakt for at undgå oxidation. Fælles egenskaber kan ofte forbedres, hvis det påførte tryk øges i slutningen af ​​opvarmningsfasen.

Til fremstilling af lydsvejsninger i milde stål er det anvendte opvarmningstryk normalt 30 til 60 N / mm ^2, mens smedetrykket kan ligge i området fra 75 til 150 N / mm ², og de almindeligt anvendte værdier er 55 til 135 N / mm ² . Imidlertid kræves højere smedningstryk til høje legeringer med høj styrke, som rustfrit stål og nikkelbasislegeringer. Hvis der kræves en forvarmningseffekt, end det aksiale tryk på 20 N / mm ² først påføres i en kort periode, der derefter hæves til det normale opvarmningstryk.

(iii) opvarmningstid:

Opvarmningstiden styres afhængigt af om en fast forudindstillet tid er tilladt til heling eller omfanget af den aksiale opstand skal ligge inden for de fastsatte grænser.

Overdriven tidsbegrænsning produktivitet og resulterer i spild af materiale; mens utilstrækkelig tid kan resultere i ujævn opvarmning såvel som indesluttet oxid og ubundne områder ved grænsefladen. Varigheden af ​​svejsning for en 25 mm diameter bar bør være fra 5 til 7 sekunder ved en omdrejningstal på 1000 omdr./min.

Svejsegenskaber ved friktionssvejsning:

Et af de attraktive træk ved friktionssvejsning er svejsernes metallurgiske kvalitet; Varmegenerationshastigheden frembringer en næsten ubetydelig varmeberørt zone. På grund af god temperaturstyring og da plastmetalet udsættes for varm arbejde i opvarmningsfasen og kold arbejde under smedningsfasen, resulterer dette i en svejsning med ekstremt fin kornstruktur.

Metallurgisk undersøgelse viser ingen tegn på smeltning, da de målte temperaturer for stål normalt ligger i området fra 1260 til 1330 ° C. Hurtigheden af ​​friktionssvejsning fører dog til høje kølehastigheder, hvilket resulterer i højere hårdhed af svejsesone. Friktionssvejsninger i hårdt aktiverede stål må derfor oftest anneales efter svejsning.

Mange gange friktions svejsning er ansat til at deltage i forskellige metaller med henblik på at økonomisere ved brug af dyre legeringsstål og høj temperatur legeringer. Det har vist sig, at 18/8 (Cr / Ni) rustfrit stål rent faktisk er hærdet fra 200 til 250 VHN på rustfrit stål siden på grund af udbredelsen af ​​kulstof i den.

I en svejsning mellem 18/8 rustfrit stål og 20% ​​Cr-Mo stål hæves hårdheden af ​​Cr-Mo stål fra 175 til 405 VHN, men det kan reduceres til 250 VHN ved annealing. Den forøgede hårdhed i rustfrit stål forbliver imidlertid upåvirket af glødning.

Tilfredsstillende svejsninger mellem aluminium og rustfrit stål kan fremstilles uden dannelse af skørt intermetallisk sammensat lag. Svejsninger mellem aluminium og mildt stål og aluminium og kobber kan imidlertid resultere i dannelsen af ​​intermetalliske forbindelser ved grænsefladen, som kan reduceres i sidstnævnte tilfælde ved at forøge smedetrykket til ca. 200 N / mm2.

Fælles design til friktions svejsning:

Grundlæggende fælles design til friktions svejsning er det samme som for lynstuds svejsning, dvs. så vidt muligt som om områder skal svejses som vist i figur 13.9. Sværhedsgraden ved svejsning af to ujævne sektioner opstår på grund af forskellige varmelegemer på begge sider af leddet, hvilket resulterer i ujævn opvarmning og forstyrrelse. I tilfælde af en samling mellem en stang og en plade af samme materiale skal pladetykkelsen være en fjerdedel af stangdiameteren.

Fig. 13.9 Typiske fælles konstruktioner og nogle industrielle anvendelser friktionssvejsning.

Det er ikke muligt at stryge sammen to kvadratiske stænger af samme sektion til hinanden, da det resulterer i udsættelse for varmt metal og deraf følgende oxidation; dog kan en stor sekskantet stang svejses til en mindre cirkulær stang, da der ikke er nogen eksponering af varmt metal i en sådan sag.

For vellykket friktionssvejsning må arbejdsemnerens yderdiameter ikke overskride den anden med mere end 1, 33 gange. Længden fra chucken skal være 20-25 mm. Komponentets fastspændte længde bør ikke være mindre end svejsediameteren.

Når regningen eller rørene svejses til plader, kommer det meste af det materiale, der danner, blitzen fra baren eller smøremiddelet; det skyldes, at der er mindre masse i den mindre sektion, og derfor trænger varmen dybt ind i den.

For koniske samlinger er ansigterne skråtstillet for at have en vinkel på 45 ° til 60 ° i forhold til omdrejningsaksen, idet større vinkler er foretrukne for metaller med lav styrke for at understøtte det aksiale tryk, som kræves for at frembringe passende opvarmningstryk.

Svejsning af forskellige metaller kan lettes ved at sikre, at begge dele deformeres tilsvarende. Lignende grad af deformation kan lettes ved forvarmning af den hårdere komponent ved friktionsopvarmning mod en hjælpeplade, der fjernes på det passende tidspunkt. Gasbrændere eller højfrekvent induktionsopvarmning kan også anvendes til formålet. Endnu en anden metode er at bruge en krave eller en holder med en indvendig skråplade, der er placeret omkring den bløde stationære komponent for at indeholde og lede den mod det hårdere materiale som vist i figur 13.10.

Friktionssvejsning af forskellige metaller med vidt forskellige mekaniske eller termiske egenskaber kan lettes ved at have større overfladeareal for metaller med lavere styrke eller lavere varmeledningsevne. Når flash ikke kan fjernes, kan klargøring af den leveres i en eller begge komponenter.

Anvendelser af friktionssvejsning:

Friktionssvejsning anvendes ofte i stedet for blitz eller forstyrret svejsning til applikationer, hvor en af ​​komponenterne, der skal forbindes, har aksial symmetri. Sammenlignet med flash svejsning friktions svejsning har fordelen af ​​renlighed og afbalanceret stabil belastning på lysnettet; det kan også installeres sammen med andre værktøjsmaskiner og kan nemt automatiseres til højhastighedsproduktion.

Næsten ethvert metal, der kan smelte og er uegnet til tørbærende applikationer, kan svejses friktionskrævende. dog kan nogle metaller kræve varmebehandling efter svejsning for at fjerne virkningen af ​​slukningshærdning ved svejseprinteren. Frie bearbejdning legeringer er vanskelige at friktion svejsning, da de ofte resulterer i svejsninger med svage sider i svejsning zone på grund af omfordeling af indeslutninger. Sådanne svejsninger udviser ofte lavere værdier af styrke, duktilitet og haksejhed.

Friktionssvejsning kan anvendes til svejsning af fast materiale fra 5 mm til 100 mm diameter eller tilsvarende arealer i rør og rør. På grund af solid-state sammenføjning friktions svejsninger har høj kvalitet ydeevne både i lignende og forskellige kombinationer.

Kulstofstål op til 1, 1% C kan let svejses med undtagelse af fritgående sort. Ni-Cr stål op til 18% Ni og 8% Cr og forskellige stål kan let svejses; Sortimentet kan omfatte svejsning af 18/8 rustfrit stål til 2 ¹ / ₄ % Cr-Mo stål.

Svejsning af stål på grund af dens lave ledningsevne og større plastikområde er forholdsvis meget lettere end svejsningen af ​​ikke-jernholdige metaller og deres kombinationer.

Den største enkeltbruger af friktionssvejsning er bilindustrien til volumenproduktion af komponenter som fremstilling af akselkasser til biler og tunge køretøjer; det fremstillede led er vist i figur 13.11. En anden vigtig anvendelse er fremstilling af twist øvelser, hvor wolfram high-speed stål ender er svejset til karbon stål shanks.

En af de vigtige anvendelser af friktionssvejsning er svejsningen af ​​knopper til plader af enhver tykkelse; En anden anvendelse af processen er produktionen af ​​marine motorventiler, de således fremstillede ventiler er så gode som eller bedre end dem, der fremstilles ved smedning. Impeller til turboladeren af ​​en dieselmotor kan fremstilles ved friktionssvejsning af en kulstofstålaksel til et investeringstøbt varmebestandigt austenitisk stål.

Endetætning af rør, som vist i figur 13.12, kan også opnås ved friktionssvejsning. Forskellige svejsede kombinationer kan omfatte sammenføjning af rustfrit stål til zirconium. Fig. 13.13 viser kantforberedelsen til sammenføjning af rustfrit stålrør til en zirkoniumstang. For en vellykket sammenføjning af forskellige metalkombinationer er det vigtigt at anvende høje rotationshastigheder (mere end 3200 omdr./min.) For at reducere tykkelsen af ​​den intermetalliske zone til et minimum.